Elektrisisendi tõsteseadme disain
Iste esiistmetel: 30mm-50mm
Istme tagaosa tõstmine: 30 mm-45 mm
Iste esiosa tõstekoormus: 120kg
Istme tagaosa tõstekoormus: 120kg
8.1 programmi valimine
Istme ülemise ja alumise tõstemehhanismi konstruktsioonis valitakse kruvimehhanism, see tähendab, et mootor aeglustub usside käiguga ja seejärel paigaldatakse tüvi sissekannu ja ussiratas tõmbab tõusu ja südamiku langemine, et mõista istme üles- ja allapoole liikumist.
Kruvimehhanismi omadused:
1) Kuna mutrit saab liigutada ainult ühe juhtme abil, kui kruvi pöörleb ühe pöördega ja plii saab teha väikeseks, saab kruvimehhanismi kasutada reguleerimismehhanismina, kus masinas on vaja suuri vähenduskoefitsiente ja kasutatakse kruvimehhanismi. See mehhanism lihtsustab rongi lihtsustamist.
2) Kuna kruvimehhanismil on suur languse suhe, kui väiket pöördemomenti rakendatakse aktiivsele detailile, saab jõuajamil saavutada suure tõukejõu, see tähendab, et kruvi mehhanismil on suur mehaaniline eelis ja seega sobib kasutamiseks tungrauad ja pressid.
3) Sobiva heeliksi nurga valimine võib olla kruvimehhanismi iselukustuv funktsioon. Näiteks on höövelpingi tööpinki tõstekrüülil isekleepuv kinnisvara, nii et selle töömahtu ei saa oma massi tõttu kukkuda ja istme tõstmine on vaja veel isoleerivat.
Lisaks on kruvi mehhanismil eelised lihtsa konstruktsiooniga, stabiilne ülekanne ja müra pole. Kruvimehhanismi puudujäägid on peamiselt libisemiskruvide vähene efektiivsus, eriti isekeeruva kruvimudeli efektiivsus on alla 50%.
8.2 Kruviprojekti arvestus
Kruvi saab valmistada terasest A5, A6 või 35-45. Kui kasutatakse kvaliteetset süsinikterasest, on keerme kulumiskindluse suurendamiseks vaja kuumtöötlust. Kruvi on enamasti trapetsiaalne niit.
Kui kruvi tõstetakse üles kõrgele positsioonile, on jõud kõige ebasoodsam. Kruvi on survevarda ja seda töödeldakse rõhu ja pöördemomendiga. Seetõttu määratakse niit vastavalt survetugevusele, stabiilsusele ja iselukustumisele.
8.2.1 Survetugevuse arvutamine
Kui kruvi töötab, siis rakendatakse nii survet kui pöördemomenti. Arvutuste lihtsustamiseks saab salvestada ainult survet ja nõutavat vähendatud survetugevust. Kruvi survejõu ja tugevuse tingimused on järgmised:
Kus: d1 - kruvi mm sees
Q - kogu teljesuunaline jõud, mis mõjutab keerme N
Kuna istme tõstuki kandevõime on 120 kg, on ühe kahest kruvil olev gravitatsioon 120/2 * 10 = 600 N
[σ] - Nõutav survevorm, mis võib olla süsinikterasest 5 ~ 8KN / mm
Asendustüüp on saadaval
D1 valib standardkeerme 8mm.
8.2.2 Stabiilsuse arvutamine
Kui kruvi on kõige kõrgemas positsioonis, saab seda pidada kinnitatud alumise otsa, ülemine ots on vaba ja läbimõõt on d1. Kontrollpunktiks on teada selle lõppkoefitsient μ = 2 ja selle stabiilsust saab kontrollida järgmise valemi abil: nsc = Qc / Q ≥ Ns
Kus: scn - kruvi stabiilsuse arvutusohutus tegur
Qc - kruvi kriitiline rõhk
Ns - konstruktsiooni ohutusfaktor kruvi stabiilsusele
Kruvi stabiilsuse dispersiooniohutuse tegur ns võib olla 3 ~ 5, nii et ns = 4 ja kruvi kriitiline koormus Qc tuleb arvutada erinevate valemitega sõltuvalt kruvi paindusest λ = μL / ρ (kus L on Kruvide arvutuslik tugevus, võttes istme tõstekõrguse 40 mm, ρ-ristlõike ristlõike raadiuses, ρ = d1 ÷ 4 = 2 mm, λ = 2 × 40 ÷ 2 = 40
Kuna 40λ = vähem kui 100, siis materjal on 45 terasest, tugevuspiir σ≥48k / cm2, võta
Lisaks on nsc = Qc / Q ≥ ns = 600, seega on kruvi kindel stabiilsus.
8.2.3 Isekinnitavate võimete arvestus
Kuna iselukustuv seisund on selline, et tal on usaldusväärne iselukustuv võime, peaks vähemalt lifti spiraalnurk olema alla 1 kraadi võrdväärse hõõrde nurga. Ekvivalentne hõõrdetegur fv = 0,08 ~ 0,1, vastav samaväärne hõõrde nurk peaks olema
8.2.4 parameetrid
Kontrollige mehaanilise projekteerimise käsiraamatut Tabel 3-8, trapetsikujulise niidi põhidetailid:
Nominaalne läbimõõt d 8
Samm p 2
Välisriba läbimõõt d3 5.5
Sisemise / välimise keerme D2 / d2 siseläbimõõt 7
Sisemine keerme läbimõõt D4 8.5
Sisemine keerme läbimõõt d4 6
8.3 Kõrguse reguleerimise mootorivalik
8.3.1 Valiku parameetrid
Vastavalt nõuetele on istme kõrgus 40 mm, kogu liikumiseks vajalik aeg on 8 sekundit ja istme tõstekiirus on v = s / t = 5 mm / s.
8.3.2 Kruvi pöördemoment
Kruvi teljesuunaline jõud Q on eelnevalt arvutatud valemiga:
8.3.3. Mootori pöördemomendi arvutamine
M elekter * i * η = M traat
Siin on usside ja usside kiiruse vähendamise suhe 62 ja edastamise efektiivsus on 0,8.
M elekter = 119 g × cm
Kuna mootor on sz-seeria kahe telje väljundpingega mootor, on pöördemoment:
M kokku = 2 M elektrit = 290 g × cm = 0,290 g × m
Säästliku mugavuse huvides valitakse mootor, mis on sama süsteemiga, mis vastab vajaliku pöördemomendile.
8.3.4 Valitud mootori pöördemomendi kontrollimine
Vastavalt valemile:
Kus: Td - elektrivõlli väljundi pöördemoment Nm
T1 - töövõlli sisendpöördemoment, mis on võrdne turbiini pöördemomendiga T
Valem deformeerub järgmiselt:
Ülaltoodud arvutuste abil on näidatud, et valitud mootor on rahuldav, seega on horisontaalse liikuva osa mootor 45sz01 tüüpi püsimagneti tüüpi kaheteljelise väljundpingega mootor.
Kontrollige "Hiina masinate disaini tööstuse standardkompileerimine · Gear ja käigukasti ülekande maht (alt)" SWL Worm Gear Lift vorm, parameetrid ja mõõtmed, JB / T8809-1998. Valige SWL2.5 mootori kiiruse, võimsuse ja tõstuki kiiruse järgi.
Asjakohased parameetrid on järgmised:
Maksimaalne tõstevõime: 25KN
Maksimaalne tõmbejõud: 25KN
Worm gear ratio 24: 1
Worm insult per revolutions: 0.250mm
Kruvi maksimaalne pikenemine pingutuskoormuse ajal: 1500 mm
Maksimaalne lubatud võimsus: 0,55Kw
Üldine suhe kogutõhususes: 23%
Määrdeõli kogus: 0.1kg
Kaal ilma löögi: 7.3 kg
Usa ussevara kaal: 0,45 kg
Märkus: 1. Maksimaalne lubatud jõud on parameeter tingimusel, et ümbritseva õhu temperatuur on 20 ° C ja tööaeg on 20% / h.
